www.visto-project.pl/konstrukcje-zelbetowe-docisk.php

Strona główna

  Drogi
  Organizacja ruchu

  Budynki

  Obciążenia konstrukcji
  Konstrukcje żelbetowe
    page

Otulenie zbrojenia betonem
page

Szerokości rys
page

Zakotwienie zbrojenia
page

Obliczenia ugięć
page

Metoda nominalnej sztywności
page

Metoda nominalnej krzywizny
page

Rozciąganie elementów
page

Ściskanie elementów
page

Zginanie elementów
page

Ścinanie elementów
page

Przebicie

Docisk

Skręcanie

Pełzanie betonu
page

Płyty żelbetowe
page

Belki żelbetowe
page

Wsporniki słupów
folder

programy online

Słup żelbetowy - obliczenia wg Eurokodu 2 nowość!

Pełzanie i skurcz - obliczenia wg Eurokodu 2

Zginanie - wg Eurokodu 2

Płyta żelbetowa - jednokierunkowo zbrojona wg PN-B-03264:2002

Słup żelbetowy - nieuzwojony wg PN-B-03264:2002

Krótki wspornik - obliczenia
wg PN-B-03264:2002

Współczynnik pełzania - obliczenia wg PN-B-03264:2002

  Konstrukcje stalowe
  Konstrukcje zespolone
  Konstrukcje drewniane
  Konstrukcje murowe
  Fundamenty

  Różne

  Najwyższe budynki na świecie
  Programy inżynierskie online

Docisk - konstrukcje żelbetowe

Nośność przekrojów poddanych działaniu obciążeń miejscowych należy sprawdzać przy założeniu, że wytrzymałość betonu na docisk f_cud zależy od stosunku powierzchni docisku, tj. powierzchni, na którą przykładane jest obciążenie miejscowe, do powierzchni rozdziału, tj. powierzchni współpracującej przy przenoszeniu tego obciążenia.

Wytrzymałość betonu na docisk należy obliczać wg wzorów:

w elemencie niezbrojonym na docisk

$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} f_{cud}=v _{cu}\cdot f_{cd}^{*} }$

w którym:
$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} v _{cu}=\omega _{u}-\frac{\sigma _{cum}}{f_{cd}^{*}}\cdot (\omega _{u}-1) }$

w elemencie zbrojonym na docisk

$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} f_{cud}=v _{cu}\cdot f_{cd} }$

w którym:
$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} v _{cu}=\omega _{u}-\frac{\sigma _{cum}}{f_{cd}}\cdot (\omega _{u}-1) }$

We wzorach:
$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} \omega _{u}=\sqrt{\frac{A_{c1}}{A_{c0}}} }$

lecz nie więcej niż ω_u,max według tablicy poniżej:

A_c0 - pole powierzchni docisku,
A_c1 - pole powierzchni rozdziału,
σ_cum - średnie naprężenie ściskające na powierzchni rozdziału poza powierzchnią docisku.

Wartości współczynnika ω_u,max:

Schemat przyłożenia obciążenia miejscowego wg rysunku poniżej	ω_u,max
Przypadek a), b)	2,5
Przypadek c), d), e), f), g), h), i), j)	2,0
k), l), m), n)	1,0

Powierzchnie rozdziału należy przyjmować zgodnie z zasadami przedstawionymi na rysunku z tym, że w przekroju, na który działa więcej niż jedno obciążenie miejscowe, przyjmowane powierzchnie rozdziału nie mogą pokrywać się wzajemnie.

Zasady przyjmowania powierzchni rozdziału A_c1:

a)		b)

c)		d)

e)		f)

g)		h)

i)		j)

k)		l)

m)		n)

Elementy niezbrojone na docisk

Stan graniczny nośności przekroju poddanego działaniu obciążeń miejscowych należy sprawdzać z warunku:

$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} N_{Sd}\leq N_{Rd}=\alpha _{u}\cdot f_{cud}\cdot A_{c0} }$

w którym:
N_Sd - siła działająca prostopadle na powierzchnię docisku A_c0 wyznaczona dla miarodajnej kombinacji obciążeń obliczeniowych,
α_u - współczynnik zależny od rozkładu obciążenia na powierzchni docisku, określony wzorem:

$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} \alpha _{u}=\frac{1}{3}\left ( 2+\frac{\sigma _{u\: min}}{\sigma _{u\: max}} \right ) }$

gdzie:
σ_{u min} i σ_{u max} - odpowiednio: minimalne i maksymalne naprężenie docisku.

Elementy zbrojone na docisk

Stan graniczny nośności przekroju poddanego działaniu obciążeń miejscowych należy sprawdzać z warunku:

$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} N_{Sd}\leq N_{Rd}=\alpha _{u}\cdot f_{cud}\cdot A_{c0}+k \cdot f_{yd}\cdot A_{u} }$

w którym:
- przy zbrojeniu w postaci siatek zgrzewalnych lub wyginanych przyjmuje się

k = 1,5
$\dpi{80} \fn_cm {\color{DarkBlue} A _{u}=\frac{n_{1}\cdot l_{1}\cdot A_{st,1}+n_{2}\cdot l_{2}\cdot A_{st,2}}{s_{n}} }$

gdzie:
n₁, n₂, l₁, l₂, A_st,1, A_st,2 - odpowiednio liczba, długość i pole przekroju pręta siatki w obydwu kierunkach, przy czym jako miarodajne do ustalenia tych wielkości należy uważać pręty ograniczone powierzchnią rozdziału lub w szczególnych przypadkach (przypadek e,f,k,l,m,n) zastępczą powierzchnią A\'_c1 ,
s_n - rozstaw siatek.

- przy zbrojeniu w postaci uzwojenia przyjmuje się

k = 2,0
$\dpi{80} \fn_cm {\color{DarkBlue} A _{u}=\frac{\pi d_{core}\cdot A_{st}}{s_{n}} }$

gdzie:
d_core, s_n, A_st - odpowiednio: średnica uzwojonego rdzenia betonowego, skok uzwojenia oraz pole przekroju drutu uzwojenia.

Zbrojenie strefy docisku uwzględniane w obliczeniach powinno spełniać warunek:

$\dpi{120} \fn_cm {\color{DarkBlue} 0,2\alpha _{u}\leq \frac{k\cdot A_{u}\cdot f_{yd}}{f_{cud}\cdot A_{c0}}\leq 1,75-\alpha _{u} }$

Zasady przymowania zastępczej powierzchni A\'_c1:
docisk powierzchnia zastępcza

Jeżeli siła działająca na powierzchnię docisku nie jest do niej prostopadła, wówczas składową styczną tej siły należy przenieść za pomocą odpowiedniego zbrojenia.